АНДАТПА
Дипломдық жұмыс “Мұнай және газ кен орындарын игеру мен
Геологиялық бөлім
Техника-технологиялық бөлім
Экономикалық бөлім
Еңбекті және қоршаған ортаны қорғау.
Геологиялық бөлімде кен орнының геологиялық жағдайлары, ауданың геология-геофизикалық зерттеу
Техника-технология бөлімінде Құмкөл кен орны мен І-кешенді игеру көрсеткіштерінің
Экономикалық бөлімде винттік сорапты енгізуден түсетін жылдық экономикалық тиімділік
Дипломдық жұмыста сонымен қатар енбекті және қоршаған ортаны қорғау
АННОТАЦИЯ
Дипломный проект выполнен по заданию кафедры “РЭНГМ” на тему
геологическая часть
технико-технологическая часть
экономическая часть
охрана труда и окружающей среды.
В геологической части описываются геологическое состояние, геолого-геофизическая история исследования
В технико-технологической части дается анализ работы винтового насоса и
В экономической части проекта рассматриваются расчет годовой экономической эффективности
Также рассматриваются вопосы мероприятия охраны труда и окружающей среды.
МАЗМҰНЫ
КІРІСПЕ 6
1. ГЕОЛОГИЯЛЫҚ БӨЛІМ 7
1.1 Геологиялық және экономикалық жағдайлар 7
1.2 Ауданның геология-геофизикалық зерттеу тарихы 8
1.2 Стратиграфия 9
1.4 Тектоника 13
1.5 Мұнайгаздылығы 15
1.6 Жер асты сулары 19
2. ТЕХНИКА-ТЕХНОЛОГИЯЛЫҚ БӨЛІМ 21
2.1 Құмкөл кен орнын игерудің тарихы және қазіргі жағдайы
2.1.1 Кен орнын игерудегі бекітілген варианттарды негізгі бағыттары 21
2.1.2 Сұйық пен газ өндіру өзгерісі талдау 22
2.1.3 Ұңғы қорларының өдзгру динамикасы 24
2.1.4 Қабаттағы қысым мен газды фактордың өзгеруі 25
2.1.5 І-кешен бойынша мұнай, газ және су өндірудің өзгеру
2.1.6 Қабат қысымының өзгеру динамикасы 28
2.2 “КУДУ”-ға сипаттама 28
2.3 Пайдалану алдындағы дайындық жұмыстары 33
2.3.1 Қабылдау бойынша тексеріс 33
2.4 Пайдалану алдындағы тексеру 36
2.4.1 Жетек басын қосу 36
2.4.2 Тежегіштерді қайта жіберу 38
2.5 Пайдалану 39
2.5.1 Жалпы бөлім 39
2.5.2 Тоқтату және қайта жіберу 40
2.6 Техникалық күтім көрсету 41
2.6.1 Майлау бойынша күтіп көрсету 41
2.6.2 Сальникті қорап және штангалық орталықтандырыштық төлкесі 43
2.6.3 Сальниктік қораптың қақпағын герметизациялау 44
2.6.4 Жетек басының нығыздамалары және сақиналардың тозуы 45
2.6.5 Тежегіш 45
2.7 Винттік сорапқа жабдықтар таңдау есебі 47
49
2.7.1 Винтті сораптың негізгі параметрлерін есептеу 57
3. ЭКОНОМИКАЛЫҚ БӨЛІМ 59
“Құмкөлмұнай” МГӨБ-н ұйымдастыруды сипаттамасы 59
Негізгі және көмекші өндірісті ұйымдастыру 59
3.1.2 “Құмкөл МГӨБ-ң” еңбекті ұйымдастыру және жалақы алу ерекшеліктері
3.2 Құмкөл кен орнының техникалық басшылық органдары 61
3.3 Құмкөл кен орнын игерудің негізгі техника-экономикалық көрсеткіштердің талдауы
3.4 Жаңа техника-технология енгізудегі жылдық өндірістік шығындарды есептеу 65
3.5 Жылдық экономикалық тиімділікті есептеу 65
4. ЕҢБЕКТІ ЖӘНЕ ҚОРШАҒАН ОРТАНЫ ҚОРҒАУ БӨЛІМ 67
4.1 Қабат қысымын қалыпты ұстау жүйесіндегі еңбекті қорғау 67
4.1.1 Қауіпті зиянды өндірістік факторды талдау 67
Қорғану шаралары 68
Өрт сөндіру қауіпсіздігі 73
5. Қоршаған ортаны қорғау 74
5.1 Қоршаған ауаны қорғау 74
5.2 Сулы ортаны қорғау 76
5.3 Жер қойнауын қорғау 77
ҚОРЫТЫНДЫ 79
ПАЙДАЛАНҒАН ӘДЕБИЕТТЕР ТІЗІМІ 80
КІРІСПЕ
Мұнай мен газ өндіру өнеркәсіпшіліктің ең маңызды салаларының бірі
Еліміздің әлеуметтік-экономикалық жоспарында жаңа мұнай мен газ кен орындарын
Құмкөл кен орны 1984 жылдың басында Қазақстан Республикасы Геология
Фонтанды ағын алу Қазақстан Республикасындағы Оңтүстік-Торғай ойпатының өнеркәсіптілік мұнай
1987 жылы ТМД-ның ҚЖМК-нің бекітуімен байланыстық 153208 мың тонна,
Ұсынылып отырған диплом жобасы Құмкөл кен орнын пайдалану шарттарына
1. ГЕОЛОГИЯЛЫҚ БӨЛІМ
1.1 Геологиялық және экономикалық жағдайлар
Құмкөл кен орны Қазақстан Республикасы Жезқазған облысы жезді ауданында
Кен орнынан орталық облыстары Қызылорда 200 км, Жезқазған 174
Кен орнындағы тұщы судың құрамында фтор бар екендігі анықталып,
Алаңнан оңтүстікке қарай құмды Арысқұм массиві орналасқан. Ол түйіршік
Ауданның ауа-райы құбылмалы, тәуліктік ауаның температура тербелісінің ығалдылығы өте
Жазда +30Ә, +35Ә С ыстық, қыста – -38Ә, -40Ә
Қазіргі кезде ГӨБ(ПГО) “Южказгеология” кен орны аймағында құрылыс материалдары
1.2 Ауданның геология-геофизикалық зерттеу тарихы
Оңтүстік Торғай ойпатының тиімділігі 1970 жыдың бас кезінде жоғары
Келешекті бұрғылау жұмыстаы анықтады. Ал жалғасып жатқаны солтүстік синклиналь
Құмкөл кен орнымен қилысатын жері өнімді қабат болып табылады.
Құмкөл экспедициясы 1988 жылдың қаңтар айынан бастап Құмкөл
1.2 Стратиграфия
Құмкөл кен орнының қимасы мезозой, кайназой шөгінділермен көрсетілген. Арысқұм
Юра жүйесі – J
Ортаңғы бөлі – J2
Ортаңғы юра шқгінділері дощан свитсына (J2d) бөлінген. Олар қабаттасқан
Бор жүйесі – К1
Неоген ярус үсті, неоген ярусшасы дауыл свитасына бөлінген. Аймақтық
Арысқұм горизонтының өзгеру шегінің қалыңдығы 87-ден 123 м-ге
Жоғарғы құмтасты біркелкі бөлігі және төменгі ернеуіндегі бөлімі өнімді
Бұл өнімді Арысқұм горизонтының беткі сұйық тірегі болып саналады.
Апт-альб ярусы (К1а – аІ2)
Апт-альб шөгіндісі жуылып, дал свитасында жатыр және қаршатау свитасында
Свита қалыңдығы 253-350 м.
Төменгі, жоғарғы бөлім – К1-2
Альб – сеноман ярусы – (Каl3 – с)
Альб-сеноман шөгінділері қаршатау свитасыда жатыр және Қызылқия свиталарына бөлінген.
Свита қалыңдығы 87–168 м.
Туран ярусы – (К2t)
Туран шөгіндісі балапан свитасына бөлінген. Қызылқия свитасына трангрессивті жатыр.
Жоғарғы туран-төменгі сенон (К2t2 – Sn1)
Бұл шөгіндінің қалыңдығы жуылып, балапан свитасының жынысында жатыр. Метеологиясы
Жоғарғы сенон – (К2 – Sn2)
Жоғарғы сенон құрылымы шөгіндісінің шегі палеоген алдындағы туылу себебінен
Палеоген жүйесі – (О)
Төменгі эоцен – (Р1 – Р2)
Палеоген, төменгі эоцен шөгінділері жуылып, жоғарғы борда әртүрлі горизонтарда
Палеоген-төрттік шөгіндісі (P-Q)
Палеоген – төрттік жас шөгіндісі сыртқы Арысқұм иілімінің бөлігінде
Олардың қалыңдығы 10 м-ге жетпейді.
1.4 Тектоника
Оңтүстік Торғай ойпаты Туран плитансының солтүстік шығысыда орналасқан. Ойпат
Арысқұм, Майбұлақ седловинасына бөлінген. Құмкөл антиклинальды құрылымы Арысқұм иілімінің
Екінші беткі жағына ІV-шағылысу горизонтына байланысты, келесі ретпен ІV-горизонтының
Батыс жоағында бұл жыныстың құлауы 1Ә30, шығысында 2Ә30, құрайды.
Әртүрлі ойпаң беттеріндегі жоспар бойынша орындарына қойсақ, Арысқұм горизонтының
Орталық шығыс Ю-І горизонты ойпақ бөлігіне қарап ығысқан.
1.5 Мұнайгаздылығы
Арысқұм ойпатын бұрғылау нәтижесінде 1983 жылы 2-ші құрылымдық скважинасынан
Арысқұм ойпатыда жүргізілген геология барлама жұмыстары нәтижесінде үш кешеннен
Бор өнімді қабатына сипаттама:
М-І жазықтығы 3 қабатты коллектор түрінде көрсетілген, олар саздармен
Өнімді қабаттар (37, 9, 23, 24, 32, 40) скважиналарында
М-ІІ жазықтығы М-І жазықтығыан біркелкі саздар қалыңдығы 8-ден 20
Зерттеулер нәтижесінде 3 және 23 скважинадан су алынған. Геологиялық
Мұнайды сынау скважинасынан сынама алу кезінде 994.9–669.4 м аралығында
Мұнай қорының биіктігі 17.4 м, ал мұнай алаңының көлемі
Горизонтты жуып жатқан Қоскөл свитасының біркелкі саз алаңдығы 16-дан
Газ-мұнай қоры негізінен горизонтқа қатысты. Горизонтты зеттеулер нәтижесінде 1
Сонымен қатар газдылықтың қалыңдығы әр скважина сайын 6.6 м-ден
Ю-ІІ горизонты жоғары жатқан Ю-І горизонтынан қалыңдығы 3.6 м-ден
Ю-ІІІ горизонттары жоғарыда аталан бөлімдерден саздармен бөлініп тұр, саз
Жалпы тиімді қалыңдығы 1.6 м-ден 220 м-ге дейінгі деңгейде
Горизонт 13 скважинадан сыналып, осылардың ішінде 12-ші скважинадан мұнай
Ю-ІV горизонты аз ғана құмтасты болып, көбінесе бөлшектеніп сипатталады.
1.6 Жер асты сулары
Құмкөл кен орны Оңтүстік Торғай артезиан бассейнінің шегінде орналасқан.
Гидрогеологиялық зерттеу материалдары бойынша 2.41 сулылығы бар қабат 32
Құмкөл кен орнындағы ортаңғы юра шөгіндісінің сулылығы жөнінен 2,
Жоғарғы юра сулы кешенінің шөгіндісінд үш сулы Ю-І, Ю-ІІ,
Ю-І, Ю-ІІ, Ю-ІІІ сулы горизонттары ағымы арқылы қарқынды. Аралықтардан
Неоген сулы шөгінділері өзені М-І, М-ІІ сулы горизонтын
М-ІІ горизонты үшін 999 м белгісінде СГНТ орналасқан. Аптальб
Апт-альб кешені жоғарғы кс-мен сипатталып, жоғарғы бөліінен кешені 500
2. ТЕХНИКА-ТЕХНОЛОГИЯЛЫҚ БӨЛІМ
2.1 Құмкөл кен орнын игерудің тарихы және қазіргі жағдайы
2.1.1 Кен орнын игерудегі бекітілген варианттарды негізгі бағыттары
Мұнай кен орнын игерудің жобасын жасаған кезде, оны талдап
Құмкөл мұнай кен орнында газды мұнайлы қабаты бор және
Жоба бойынша екі вариант қаралған. Оның ішінде экономикалық вариант
Кен орнын игеру мерзімі 50 жыл. Жалпы кен орны
2.1.2 Сұйық пен газ өндіру өзгерісі талдау
Құмкөл мұнай кен орнынының игерілуі 1990 жылдың мамыр айынан
1997 жылы 256.188 мың тонна сұйықтық өндірілсе, оны 233.258
1998 жылы 316.86 мың тонна сұйықтық, 276.35 мың тонна
Ал 1999 жылы бұл көрсеткіштер, сұйық өндіру 361.105 мың
Бұл көрсеткіштер мұнайды фонтандық және штангілі терең сорапты тәсілдермен
2000 жылдың мамыр айында 10 ұңғы “КУДУ” винттік сораптарына
2001 жылы осы кешенде винттік сораптардың саны 15-ке жетті.
2000 жылы жасап тұрған ұңғылардың тәуліктік өнімі 428.25 мың
2001 жылдың аяғында өндіріс кешендерін тұрғызу 86.7 пайызды құрайды.
Кешен бойынша алуды қайтару ретінде 82.3 пайызды құрайды. Мұнай
Кен орны бойынша мұнай өндіруді арттыру негізінен жаңа ұңғыларды
2.1.3 Ұңғы қорларының өдзгру динамикасы
Құмкөл кен орны бойынша 1991 жылы пайдалану қоры 156
1999 жылы кен орны бойынша пайдалану қоры 214-ті құрады.
2000 жылдың желтоқсан айының 31-ші жұлдызындағы көрсеткішке келетін болсақ
2001 жылы жалпы ұңғылардың пайдалану қоры 196. Оның ішінде
2112.2000 жылы кен орнының әр кешені бойынша мұнай өндіру.
І кешен бойынша – 926.128 мың тонна
ІІ кешен бойынша – 149.666 мың тонна
ІІІ кешен бойынша – 263.107 мың тонна
ІV кешен бойынша – 41.395 мың тонна.
2.1.4 Қабаттағы қысым мен газды фактордың өзгеруі
Құмкөл кен орнында 2000 жылы мұнай өндіру ұңғылары 2727,291
Төменде игеру кешендеріндегі зерттеу жүргізілген ұңғылар саны көрсетілген.
І кешен 8 ұңғы
ІІ кешен 29 ұңғы
ІІІ кешен 22 ұңғы
ІV кешен 3 ұңғы
Игеру кешендерінде қабат қысымының қарқынды тқмендеуі ұзақ пайдадану бойынша
2.1.5 І-кешен бойынша мұнай, газ және су өндірудің өзгеру
Құмкөл кен орнының І-ші игеру кешені екі өнімді қабатты
І-ші кешен бойынша барлық су айдау қоры 65 ұңғыны
Ыстық мұнаймен және ыстық сумен өңдеу, штуцермен шығу
І-ші кешенде газдық фактор өте жоғары. Кейбір ұңғыда құбыр
Жиналған сұйық өндіру 1399.577 мың тонна, ал орташа сулану
2000 жылы І-ші кешен бойынша 3402 млн м3 газ
2.1.6 Қабат қысымының өзгеру динамикасы
2000 жылы І-ші кешенге айдалған барлық су мөлшері 7197.0
Ақпан және наурыз айларында І және ІІ кешендерінде қабат
Қабат қысымының көрінетін екінші бір участоктегі жаңа ұңғылар 2000
Сұйықты тым көп алу – нәтижесінде ұңғы төңірегінде судың
Ұңғылардағы суланудың тез өсуі мұнайдың шығымын аайтып жібереді. І-кешед
Кешен бойынша өнімділік пен суланудың тәуелділігі 4-графикте көрсетілген.
2.2 “КУДУ”-ға сипаттама
КУДУ МК 11 жетек басы сораптық штангілердің ауырлатылған
Ол майланатын беріктілігі жоғры подшипниктермен жабдықталған. Кері айналымды бақылау
Бос днелі жетекші білік варианты алты жақсты жетек білігін
Үлкен ашылатын бронза төлке сальниктік қораптан төмен орнатылған, бұл
Пошипник тұрқының сыртында орналасқан гидро- жетекті сорап жоғарғы подшипникке
Тізбек басының жиегі сальниктік қорапқа күтім көрсетуді оңайлатады. Ілмек
(3 сурет) қораптар өзара ауыстырылатын сальниктік 1-1/4 “және 1-1/2”
Жті пішінделгн манжеталардың жинағы aramіd PTFE және прафит фибралармен
Сальниктік қорап қақпағында дренаждық шлангке 3/4 конустік құбыр каналы
(сурет 4) Дискілі үлкен сораптарды және сораптық штангалық жетектерін
Тежегіштер жетек басына орнатылады. Тежегіш колодкалары кен орнында жеңіл
Тежегіштер жүктелу тоқтағанда автоматты түрде қосылады. Тежегіштің айалу
Қозғалтқыш тұрқы қуаты 75 кВт (100 а.к) жилігі 1160
Тұтас білік тура идравликалық жетек үшін қолданылуы мүмкін. Мұндай
Жетек үш жүк көтергіштігі жоғары подшипниктермен ұсталып тұрады. Төменгі
Үш үлкен роликті подшипнік тірек және радиал жүктеулерді қабылдайды
Жетек басының әрбір жағында тізбектің барлық салмағын ұстап тұруға
Қозғалтқышты тұрқы тізбек басының фленеціне бекітіледі, бұл фонтандық арматура
Берік жабылған фитингті сырықтар қозғалтқыштың тірек плитасын босап қалудан
Қозғалтқыш тұрқын қосымша тіректерді қолданбай-ақ көлбеу ұңғыларға орнатуға болады.
Диаметрлі 31.5” дейінгі жетек шкивіне қоршауды қолдануға болады.
Қоршаулар цинктелген металл бетінен дайындалған және ұзақ мерзімді эпоксидті
2.2.1 Техникалық сертификациялар
Көрсеткіштер Мөлшері
Тіректік (штангалар салмағы) күш, кг 6800 (1500 фунт)
Ең үлкен айналу жылдамдығы, айн/мин 750
Тіректік подшипниктің жұмыс мерзімі, сағ 100000 (6200 кг,
500 айн/ мин бол)
Радиалдық подшипниктер (6800 кг, 500 айн/мин болғанда, жетек белдіктерінің
Қоршаған орта температурасы -40(; +40(
Май ыдысының көлемі, л 5
Сүзгілеу қабілеті 10 микронға дейін
Тежеу күші, м/кг (фут/фунд) 150 (1100)
Қозғалтқыштың тірек плитасы NEMA стандартына сай келеді
2.3 Пайдалану алдындағы дайындық жұмыстары
2.3.1 Қабылдау бойынша тексеріс
Жетек басын және оның қоршауларын қабылдағанда барлық керекті бөлшектер
Сальниктік қораптың дренаждық шлангасын.
Тыныс алу қақапағын.
Короштейндерді және қоршау қондырғыларының бекітілуін алты жақты білікті және
Гидро жүйенің және қоршауының бүлінуін.
Орнату. Пайдалану бойынша жалпы сипаттаманы қабылдап орнату жүргізуге тырысыңыз.
Орнату кезіндгі жалпы кезектілік мынадай: алдымен жетек басының құрастырылуы
Жетек басын тегістелген штокке кигізбес бұрын сальниктік қорап ішкі
Жетек басы. Тегістелген шток түзу болуы керек және тоттануы
Жақсы өтуді қамтамасыз ету үшін тегістелген штоктың ұшына конустың
Фонтандық арматураның үштігіне бұрамас бұрын бұрандаларды майлаңыз. Сальниктің қораптың
Қозғалтқыш тұрқы. Қозғалтқыш тұрқы тізбек басы фланецінде штифтпен орнатылады.
Төрт штифті бұралатын орынға алып келіңіз. Тізбк басы фланецінің
Мүмкін сіз электірлік қозғалтқышты тұрқына оны орнату алдына байланыстырғыңыз
Тұрықты (жақтауды) жетек басының артқы бөлігіне дейін көтеріңіз. Тізбек
Тұрықтың төменгі бөліінің және тізбек басы фланецінің дұрыс қойылғанын
Шквитер, белдіктер және белдіктердің қоршауы. Мүмкіндігінше жетекші шкивті қозғалтқышқа
Қозғалтқыштың орнатылу түріне байланысты жетекші шкивтің қойылуы төмендегідей болады:
тізбек басына орнатылатын қозғалтқыш тұрқы үшін жетекші шкив жетек
Жетекші шкифті жетекші білікте теңдестіру үшін қозғалтқыш плитасының табанында
Шкивтердің дәл орнатылуын қамтамасыз ету үшін дұрыс жақты тік
Белдіктер жинағын біліктерге орнатып дайындаушылардың нұсқауына сәйкес тартыңыз.
Егер белдіктердің кейбіреуінде саңылау болмаса, онда төмен ойықты белдіктер
Тізбек басына орнатылған қозғалтқыш тұрқы үшін белдік қоршауы.
Шкивтер арқылы артқы жағынан қоршауды биіктігін қоршау бірдей ұсталатындай
2.4 Пайдалану алдындағы тексеру
2.4.1 Жетек басын қосу
Майлау жүйесін және тежегіштерді өдз деңгейінде тексеру үшін келесі
Жылдам басылатын байланысы бар шкаласы 0-100 psі (0-7 ат)
Манометр 0-2000 psі (0-141 ат) “БРС МАМА”
Түсіру клапаны және шланг “БРС МАМА”.
Манометрді (0-100 psі) майлаудың тексеру G, ал 0-200 psі
Майдың ағысын тексергеннен кейін манометрді G1 нүктесінен ажыратып төгу
Жетек басын тоқтатып тежегіштердің жүргіштік сапасын тесеріңіз. Әдетте тежегіштердің
Кері айналу жылдамдығы 100-200 айн/мин болуы керек. Гере тексергіңіз
Тежегіш қимылын реттейтін клапан тежегіштер әлі реттелмеген алғашқы кезде
Кері айалу жылдамдығы жетек тоқтағанша азая береді. Егер күтім
Тежегіштің реттеу клапанына барлық керекті реттеулерді жүргізгеннен кейін тежеу
Жетек басын қайта қосып, шамалы жұмыс істуіне мүмкіндік беріңіз.
Жетек жұмысының орнықтылығын және полшипник корпусының температурасын тексеріңіз. Гидравликалық
Қозғалтқышты қосыңыз. Гер уақыт болса кері айналым кезінде G2
2.4.2 Тежегіштерді қайта жіберу
Егер сіз электр қозғалтқыш қолданатын болсаңыз тізбектің ажыратқышын
Май роторға немесе тежегіш қалыптарына құйылып кетпес үшін тежегіш
Қайта жіберу үрдісін бірнеше рет қайталау керек болуы мүмкін,
Қысымды реттеу клапанын толық қайта бұралуға дейін шамамен үш
Кері айналу жылдамдығы 100-200 айн/мин аралығында болуы үшін тежеішті
2.5 Пайдалану
2.5.1 Жалпы бөлім
Жетек басын пайдалану өндіру талаптырмен және скважиналық сораптың сипаттамаларымен
Төмендегілерді күнде тексеріп тұру ұсынылады:
- майдың деңгейін;
- сальниктік қораптан шектен тыс ағуы;
- белгісіз шулар мен қатты қызуды.
Жетекті тазалықт ұстаса кез-келген ағындыны жеңіл табуға болады.
Ең алдымен сальникті қорапты майлап тұру керек (ондағы жаңа
Тұтқырлығы жоғары өндірілетін сұйық дренаждық шлангты бітеп қалуы мүмкін.
Уақыт өткен сайын дискілік тежегіш қалыптарының тозуын тексеріңіз. Қалыптардың
2.5.2 Тоқтату және қайта жіберу
Жетек басын тоқтатқан кезде одан қауіпсіз қашықтықта тұрыңыз және
Жетек басына күтім жасау жұмыстарына кіріспес бұрын кері айналымның
Реттеу клапаын қалыпты жағдайға қойыңыз және кері айналым біткеннен
Егер белдіктің қоршауы алынып тасталса тежегіш қалыптары роторды қысып
қайта жіберу алдында ағында реттеу клапаны қалыпты пайдалану жағдайына
Қондырғыны іске қосып барлығы жұмыс істем тұрғанын қадағалаңыз.
2.6 Техникалық күтім көрсету
2.6.1 Майлау бойынша күтіп көрсету
Индустриалдық көп сұрыпты майды қолдану ұсынылады. Маркасы 150 класы
Қосу кезіндегі температура – 40ӘС немесе одан төмен деп
- Shell Tellus T
- Petro Canada Harmony HUІ
- Mobіl SHC 624
Басқа қолданылатын өнімдердің сәйкес сипаттамалары болуы керек. Таңдап алынған
Ең алдымен май және сүзгі пайдалануды бірінші айында ауыстырылуы
Конденсаттан пайда болған су ластану туғызатын себеп болып табылады.
Май ыдысының көлемін шамамен 5 л. Дренаждық тығын қатердің
Майды ауыстырған кезде ол жылы немесе ыстық болуы
Егер сапун қатты ластанса, онда оны бөлшектеп сүзгілеу элементін
2.6.2 Сальникті қорап және штангалық орталықтандырыштық төлкесі
Сальниктік қораптың қақпағын бұрап алып раманың жоғарғы бөлігіндегі ілмекке
Ауыстырылан сальниктерді өлшемдері: 1.25” BD X 2.25”HD, оларды КУДУ
Егер сальниктер құмның немесе басқа макро бөлшектердің кіруінсіз жұмыс
2.6.3 Сальниктік қораптың қақпағын герметизациялау
Сальниктік қорап нығыздамаларының алғашқы орындалуы тұтас түрінде жасалған. Ныыздамалардың
Егер бұл нығыздамаларды ауыстырсаңыз тегістелген штокты алу керектігі жоқ.
Нығыздамалардың қандай түрін қолдаңсаңыз да оларды сальник тұрқында қисық
Штангаларды орталықтандыру төлкелері тізбек басы жиігінің төменгі ішінде
Центратор төлкелері сальникті қорабының бронзалы құраушылары тегістелген штоктың
Егер шток және бронза арасындаы диаметралдық саңылау 0.020” мәнінен
Ашылатын төлкелерді тегістелген штокты шығармай-ақ ауыстыруға болады. Сальниктік қораптың
2.6.4 Жетек басының нығыздамалары және сақиналардың тозуы
Төменгі монжеталардың төбесі кен орнында тегістелген штокты ауыстырғанда ауыстырылуы
Төменгі нығыздаманы дұрыс ауыстырмаса жетек басындағы май толық ағып
Тозған сақиналарды ауыстыру жетек басын бөлшектеген секілді шеберханада жүргізілуі
2.6.5 Тежегіш
Тежегіш қалыптарын уақыт өткен сайын тозуға тексеріп отыру керек.
Қалыптарды төменде көрсетілгендей білектердің қоршауын алмай-ақ ауыстыруға болады. Қалыптарды
Қалыптар және ротор арасындағы саңылау 0.015”-0.03” аралығыда болуы керек.
Егер сіз тежегіштерге күтім көрсету алдында белдіктердің қоршауын аып
Құлыптық гайканы бұрасаңыз және қыспа денесін бекітетін бұрандаларды біреуін
Қалпақты бұранданы орнатқанда қалпақты бұрада және сыртқы қыспа тұрқының
Винтті сораптың өнімділік пен ағып кетудің қымымға байланысты тәуелділігі
2.7 Винттік сорапқа жабдықтар таңдау есебі
Н=1330
Рқан=8.9*106Па
Рқаб=11.28*106Па
Go=125 м3/тон
Д=0.154 м
(в=0.66
Тқаб=360К
Q=110м3/тәу
(н=830 кг/м3
(н=4.2 мм2/с
(в=1015 кг/м3
(в=0.97 мм2/с
(г.о=1.54 кг/м3
Ру=0.97*106 Па
(ауа=1.293 кг/м3
Ту=293 К
К(=36.4 м3/тәу*Па
(2.1)
(2.2)
(2.3)
Мұнай бойынша скважина шығымын анықтаймыз
(2.4)
Ұңғының түп қысымын анықтаймыз:
(2.5)
Мұнайдағы газдың ерілу коэфициентін анықтаймыз:
(2.6)
Сұйықтың тығыздығын анықтаймыз, шарты үшін.
(2.7)
Сұйықтың кинематикалық тұтқырлығын анықтаймыз:
(2.8)
Ауадағы ілеспе газдың салыстырмалы тығыздығын анықтаймыз:
(2.9)
Ілеспе газ критиксының орташа параметрін анықтаймыз:
(2.10)
(2.11)
Қысымның қисық таралуы (ҚРД) скважина оқпаны бойынша төменнен жоғары
(2.12)
Егерде Ртүп(Рқан, онда бірінші аймақ Р1=Ртүп-Рқан қадамын жасай алады.
І 1 2 3 4 5 6
Р=Ртүп-(і-1)(Р, МПа 6.7 5.8 4.9 4.1 3.2 2.3
Р=Ртүп-і(Р, МПа 5.8 4.9 4.1 3.2 2.3 1.5
Аймақ бойынша орташа және келтірілген қысымды анықтаймыз.
І 1 2 3 4 5 6
Р, МПа 6.25 5.35 4.5 3.6 2.7 1.9
Келтірілген қысымды анықтаймыз:
І 1 2 3 4 5 6
Р, Па 2.99 1.2 1.04 0.8 0.6 0.4
Ауада газдың сығылу коэффициентін анықтаймыз:
(2.13)
І 1 2 3 4 5 6
Z 0.66 0.69 0.72 0.87 0.9 0.93
Аймақтағы орташа термодинамикалық жағдай кезіндегі газ бөлінудің шығыны мен
І 1 2 3 4 5 6
P, кг/м3 24 23.4 22 18.2 17.5 16.9
Бөлінген газ көлемі былайша анықталады:
(2.15)
І 1 2 3 4 5 6
N,*10-3 м3/с 0.215 0.227 0.234 0.283 0.293 0.303
Аймақ бойынша “сұйық-газ” шекарасындағы беттік керілуді анықтаймыз:
І 1 2 3 4 5 6
(Ж,*10-3 Н/м 56.234 57.544 58.884 60.256 61.660 63.666
Газдың критикалық шығынын анықтаймыз:
(2.17)
егер Vкр>V1 болса, онда (Т үшін мына формуланы қолданамыз:
(2.18)
Аймақ бойынша ГЖСС (гидрожидкость) тығыздығын анықтаймыз:
(2.19)
І 1 2 3 4 5 6
(, кг/м3 700.40 650.64 520.77 500.91 470.20 450.34
А.Г. Крыловтыі үйкелісі бойынша анықтаймыз:
(2.20)
І 1 2 3 4 5 6
hтр 0.056 0.057 0.058 0.059 0.06 0.062
Аймақ ұзындығын анықтаймыз:
І 1 2 3 4 5 6
(L, м 130.97 140.96 156.57 183.13 195.09 218.36
Р=РЗАБ-(j-1) және арқылы кест тұрғызамыз:
Егер ( ( 0.5 болса,
І 1 2 3 4 5 6
Р=Ртүп-(І-1), МПа 11.28 10.28 9.28 8.28 7.28 6.28
L=H-(Lі, м 1330 1199.0 1058 905.5 718.37 523.2
Осы кесте бойынша құбыр аралық қысымның таралу қисығын тұрғызамыз.
Сорап сағасының қысымын анықтаймыз. Сораптың қабылдау қысымы Рқаб =
Соңғы тұрғызылған нүкте бойынша горизонтал сызықты оспен қалысқанша жүргіземіз.
Сораптың тереңдігі 1330 м болғандықтан 12Т31 винтті сорабын түсіреміз.
Газ айыру коэффициентін сорап диаметрі арқылы анықтаймыз:
ашық қабылдауда (С.О коэффициенті мұндағы DН
Егер ( ( 0.5 болса, онда
Құбырлық газ факторы (құбыр арасында айырғыш көрсеткіші бойынша еркін
Барлық есептеулерді сорап қабылдауында болатын 5 аймаққа қоямыз. Құбырлық
Соңғы қысыммен аймақ тұрғызамыз: (Р( – төменнен, Р( –
і 1 2 3 4 5 6
Р=Ру+j(Р, МПа 1.83 2.7 2.56 4.43 5.3 6.16
Р=РV+(j-1)(P,МПа 0.97 1.83 2.7 3.56 4.43 5.3
Соңғы 7 аймақта қысым көтеріледі, сондықтан Рқан өзгереді. (Р(=Рқан)
Рорт = Р(+Р(/2; Ркелт = Рорт/Рорт.кр
І 1 2 3 4 5 6
Р, МПа 1.4 2.26 3.13 3.99 4.86 5.73
І 1 2 3 4 5 6
Ркел 0.319 0.515 0.713 0.9 1.108 1.306
Z=1-2.233*10-2(8-Pкел)*Pкел
І 1 2 3 4 5 6
Z 0.943 0.910 0.879 0.851 0.822 0.796
Орташа термодинамикалық шарттағы бөлінетін газдың тығыздығы мен шығымен анықтаймыз:
І 1 2 3 4 5 6
( 200.89 335.91 594.03 634.45 800.00 974.00
І 1 2 3 4 5 6
( 38.165 28.645 8.246 4.389 3.445 0.843
Сұйық-газ шекарасы бойынша беттік тартылуды анықтаймыз:
І 1 2 3 4 5 6
( 11.64 9.86 6.13 4.87 3.25 2.13
Критикалық шығынын анықтаймыз:
Газдың қанығуын анықтаймыз:
І 1 2 3 4 5 6
(г, 10-3 0.974 0.930 0.893 0.869 0.815 0.743
Газ-сұйық қоспасының тығыздығын анықтаймыз:
І 1 2 3 4 5 6
(қос 422.24 433.34 671.43 781.51 836.11 967.40
Аймақ бойынша үйкеліске жоғалтуды анықтаймыз:
І 1 2 3 4 5 6
H, 10-3 5.402 4.805 4.201 3.701 3.002 2.087
Осы аймақтардың ұзындығын анықтаймыз:
і 1 2 3 4 5 6
Р=РV+(j-1)(P, МПа 1.83 2.7 3.56 4.43 5.3 6.16
0 205.1 369.98 499.91 717.59 809.1
Нүктені алдыңғы графикке әкеліп НКТ-да КРД тұрғызамыз.
(в у ұстаудың нақты ағыны:
Сбр ағынының өлшемсіз жылдамдығы:
Мұнай ағынында тамшылардың тұру жылдамдығы (0.12(0.15 м/с)
С-НКТ мен коллона штангасының арасындағы ағысының жылдамдығы.
(2.21)
Рейнольдс параметрін анықтаймыз:
(2.22)
егер 6761.975 ( 2320 болса, онда сұйық турболенті режиммен
Сұйықтың кинематикалық тұтқырлығын анықтаймыз:
(2.23)
, егер R > 2320 онда, ( = 64/Re
2.7.1 Винтті сораптың негізгі параметрлерін есептеу
Сораптың теориялық өнімділігін келесі формуламен анықтаймыз:
(2.24)
мұндағы: 4еDT-бұранданың 1 айналғадағы көтеріп шығаратын сұйықтың көлемі.
n-бұраданың 1 минутқа айналым саны.
Бұранданың сақиналы кеңістігінен ағып кететін мұнай көлемі:
q = QT-Q = 418–125.4 = 292.6 (2.25)
Осы көрсеткіштерді пайдаланып сораптың пайдалы әсер коэффициентін анықтаймыз:
(2.26)
бұдан аламыз (2.27) Салмақты өнімділік мынаған
(2.28)
мұндағы: ( – мұнайдың меншікті салмағы.
Біліктің (вал) қуатын келесі формуламен анықтаймыз:
(2.29)
мұндағы: сораптың түсіру тереңдігі
ал сораптың пайдалы қуаты мынаған тең болады:
(2.30)
3. ЭКОНОМИКАЛЫҚ БӨЛІМ
“Құмкөлмұнай” МГӨБ-н ұйымдастыруды сипаттамасы
Негізгі және көмекші өндірісті ұйымдастыру
Мұнай өндіру басқармасында өндірістік қызметшілер келесі топтарға бөлінеді:
1) Әкімшілік басқару қызметшілер.
2) Ғылыми техникалық жұмыскерлер.
3) Қызметшілер.
4) Жұмысшылар.
Кәсіпорынның әсіресе оның өндріс жұмысы бірқалыпты үздіксіз өтуінің бірден-бір
Негізгі өндіріске мұнай мен газды өндіру, құрғату, сеперациялау кіреді.
Көмекші учаскелер мен қызмет атқаратын бөлімшелерді құру техникалық прогреске
Өндірістегі дұрыс жолға қою және оның үздіксіз жұмыс жасауы
3.1.2 “Құмкөл МГӨБ-ң” еңбекті ұйымдастыру және жалақы алу ерекшеліктері
Еңбекті ұйымдастыру қай мекемені алса да, оның ішінде мұнай
Жұмыста жоғары көрсеткіштерге жету үшін әрбір жұмыс орнында еңбекті
Кәсіпшілікте еңбекті ұйымдастыруға: жұмыс режимі, жұмысшы кадрларды орналастыру, еңбек
Мұнай газ өнеркәсібіде жұмысшылар бригадаға бірігіп сменмен ауыспалы түрде
Құмкөл кен орнында мұнай және газ өндіретін комплексті цехта
Жұмысшылардың еңбек ақысы немесе жұмысшылардың еңбегіне қарай кәсіпорыннан төленетін
3.2 Құмкөл кен орнының техникалық басшылық органдары
Техникалық басшылық органдары (техникалық геологиялық өндірістік бөлімдері) өндіріс резервтері
Материалдық техникалық жабдықтау және финанс бөлімі материалды байлықтар қорының
Жоспарлау бөлімі барлы техника-технологиялық жұмыстарды ұйымдастырады және әдістемелік нұсқау
Техника-экономикалық бөлім тиімді техника-экономикалық көрсеткіштерге қол жеткізу үшін жүргізілетін
Сонымен қатар мұнай газ өндірісінде мамандардың алатын орны ерекше.
Мамандар қоғамның өндіруші күштерінің неғұрлым жылжымалы бөлігі. Мамандардың құрамы
Жұмысшылар өндіріске қатысуына байланысты негізгі және қосалқы болып бөлінеді.
1. Инженер техникалық қызметшілер. Өндіріс процестерін ұйымдастыру және басқару
2. Қызметкерлер. Есепке алу мамандары, шаруашылық қызметкерлері, жобалаушылар жатады.
3. Қызметшілер. Қызмет бөлмелерін күтушілер, күзетушілер өрттен қорғаушылар жатады.
3.3 Құмкөл кен орнын игерудің негізгі техника-экономикалық көрсеткіштердің талдауы
Игерудің техникалық-экономикалық көрсеткіштері жасалды. Мұнай өндірудің жоспары 115.2 пайызға
Кен орнында жұмыс істеп тұрған қордың пайдалану коэффициенті 0.98-ге
Өнімнің өзіндік құны 2001 жылы 2000 жылға қарағада 115%-ке
Кен орнына енгізіліп жатқан скважиналар саны жыл сайын өсуде.
Тұтыну қоры жоспар бойынша 1032200 мың теңге, орындалуы 113%.
Жалпы мұнай тапсыру 115.2%-ке орындалды.
3.4 Жаңа техника-технология енгізудегі жылдық өндірістік шығындарды есептеу
1. Өзгеру статьясы бойынша жылдық тұтынудың эксплуатациялық шығындары. (1-кесте)
2. Электроэнергия шығындары. (2-кесте)
3. Салқындатуға кеткен су шығыны. (3-кесте)
4. Майлау материалдарының шығыны. (4-кесте)
3.5 Жылдық экономикалық тиімділікті есептеу
Жаңа техника технология енгізу шараларына салынатын ақша қаражаттарының экономикалық
Жаңа техниканы, винтті сорапты енгізгеннен кейінгі экономикалық тиімділікті келесі
Мұндағы: З1 және З2 ескі және жаңа техниканың көтерме
З1 = Бкөтер = 5890000,
З2 = Бкөтер = 8430000
В1 және В2 ескі және жаңа техниканың жылдық өнімділігі
В1 = Вбаз = 24364800,
В2 = Вжаңа = 48221200
Р1 және Р2 ескі және жаңа техниканың жылдық көлемдегі
Р1 = 1/Тсл. баз = 1/6=0.16
Р2 = 1/Тсл. жаңа = 1/8=0.125
және тұтынушылардың жылдық эксплуатациялық шығыны
және бір уақыттағы өндірістік шығындар
= Кпп.база = 0
= Kпп.жаңа = 10
Мұнай газ табу өнеркәсібінде күрделі қаржының қайтып келу уақыт
Осы көрсеткіштерді пайдаланып жылдық экономикалық тиімділікті есептейміз.
4. ЕҢБЕКТІ ЖӘНЕ ҚОРШАҒАН ОРТАНЫ ҚОРҒАУ БӨЛІМ
4.1 Қабат қысымын қалыпты ұстау жүйесіндегі еңбекті қорғау
4.1.1 Қауіпті зиянды өндірістік факторды талдау
Қабат қысымын қалыпты ұстау жүйесінд жұмыс агентін қабатқа жоғары
Қ.Қ.Қ.Ұ жүйесінің құрылыстарына су алатын ұңғылар, су жинауға арналған
Айтылған құрылыстардың қызмет ету кезіндегі қауіпті және еңбектілікті қажет
Қорғану шаралары
4.1.2.1 Техника қауіпсіздігі
Барлық кешендерде, бұталы сорап станцияларда су қыздыру пештерінде (ПТБ
- жұмыс орнында газ иісінің болған жағдайында,
- шу және вибрация кезінде,
- жарық болмаған кезде,
- электр қауіптілігі кезінде,
- керекті қорғану құралдарының болмаған немесе қолдануға жарамай қалған
- жайсыз метеорологиялық жағдайларда.
Б.Б.С.С-тің жұмыс бөлмесі механикалық қондырғысымен ағынды сорап алатын вентиляциямен
Сораптардың және трансмиссиялардың қозғалтқыштар механизмдерінің барлық қорғау және айналу
Б.Б.С.С-та өрт қалқаны, құрғақ құммен толтырылған жәшік, өрт сөндіру
Сағаны жабдықтарын бөлшектеу алдында арынды су құбырын ажырату қажет.
4.1.2.2 Өндірістік санитария
Жұмыс орнының метеорологиялық жағдайын станцияанарлық және ашық жерде деп
Химикаттар дайындау және олармен жұмыс жасау кезінде көзілдіріктер, шаңға
Қ.Қ.Қ.Ұ цехының территориясында әр түрлі жарықты талап ететі, едәуір
Есептеу үшін қарастырылып жатқан жобадағы жағдай үшін прожектордің иілу
Формулаға келтіріп:
Е( = 4,0, К = 1,5, мұнда ( =
Сору вентиляциясы үшін “кранстройтерстің” Ленинград бөлімшесінің конструкциясының біркелкі сорылу
Панельдің көп таралған өлшемі
А + Б = 650 * 800 мм
Бұл панельдің өтпелі қимасының ауданын габаритті ауданынан 4.4 есе
Газды тасқында панелдің нақты қимасында ауаның ұсынылған жылдамдығы, 3.4
LE = 2*tж ( = 2*0,118*4 = 0,94 м3/c
Ауа құбырларда ауаны жоғалту есебінен вентилятордың қажетті өнімділіі мына
LS = 1,1L = 1,1-0,94 = 1,05 м3/c (3722
Вентиляция жүйесінің жеке учаскелерде арынның жойылу есебі ауаның көлденең
D1 = 230 мм диаметрін аламыз.
Жылдамдық белгісін анықтаймыз.
Берілген нормаланған жарықтандыруды болдыру үшін ( бұрышының керекті белгісін
ЕН = 5 лк
Прожекторлар тобының ықпал ету бұрышы w = 80( сондықтан
Барлығы, әрбір (екі) мачтада 2*15=3 прожектор қондырылуы қажет. Жалпы
Салыстырмалы қуат
9-кесте. Қолайлы жарықтандыру кестесі.
Мачтадағы есептеу нүк-не дей арақашы Иілу бұрышы бойынша жарықтадыру
(=10( (=12( (=15(
А Б В Г А Б В Г А
1 170
210 250 240 1
1 0
4 0
2 0
3 1
0 0
7 0
3 0
4 0.7
5 0
4 0
2 0
3
2 170 140 120 185 1
1 1
4 1
7 1
1 1
0 1
6 2
1 2
8 0.7
5 1
4 2
2 0
8
Сорапты қабаттың қысымын қалыпты ұстаудың жасанды вентиляциясын есептеу.
Жылу бөлудің жиынтық санын және жаздың кезеңге қажетті ауа
Зиандылық жылу, майдың буы және газдар. Осыған байланысты жергілікті
Номограмма бойынша біркелкі учаскедегі үйкелудегі қысымның жойылуын анықтаймыз.
hmp = 0,8 н/м2
hmp = hmp … lі = 0,8*9 = 7,2
Біркелкі сорылу панелінің жергілікті кедергісінің коэффициентін кесте бойынша анықтаймыз.
Дроссель – клапанының жергілікті кедергісінің коэффициентін, ашылу бұрышын (=15(
Өрт сөндіру қауіпсіздігі
Нұсқ ішімен суландыру кезінде су айдауға ұңғылапрды қабаттың мұнай
Ұңғыдағы өрт үлкен материалды зиян келтіруі мүмкін және адамдар
Жануды өрт сөндірудің біріншілік инвенторының көмегімен жояды. Инвенторлар өрт
5. Қоршаған ортаны қорғау
5.1 Қоршаған ауаны қорғау
Атмосфераны зиянды заттармен ластау көздеріне мұнайды ысытатын пештен, резервуарлар,
Жұмыс зонасы үшін ПДК:
Көмірсутегі 300 мг/м3, азот оксиді 5 мг/м3, көміртегі оксиді
Ауаның ластануының негізгі көздері. Құмкөл кен орнында қолданылаын технологиялық
Технологиялық құрал – жабдықтардың әсерінен ауаның бұліну себептері: коррозия
Кен орнын пайдалану кезінде жыл бойына ауаның ластануы 27728
Атмосфераны зиянды заттардан қорғау үшін мына жағдайлар қарастырылуы қажет.
Пештердің, жылу жүйелерінің, газотубиналық двигатель
жұмыстарының оптимальдың жану режимін бақылау;
магистральды құбырөткізгіштерде конденсат жинағыш орнату және атмосфераы газбен, конденсатпен,
мұнай құбырларын, желілерді, коллекторларды дер кезінде жөндеуден өткізу;
факельден бөлінетін зиянды заттарды 15% азайтатын арнайы қондырғыларды орнату;
өндіру техникаларын, мұнай мен газды дайындап, тасымалдауға қоршаған ортаны
Санитарлық қорғау зонасы зиянды заттар көздерімен тұрғын үйлердің шекарасында
Мұнай ысытатын пештерде газ жанып болған кезде, кешендерге түтіндік
- Жанудың оптимальды режим параметрін бақылау үшін пеш жұмыстары
Ауаның ластануын бақылау тапсырыс арқылы арнайы СЭС қызметкерлерінің көмегімен
Бақылау нүктелері – түтіндік құбырлар, қондырғылардың технологиялық жағдайлары кем
5.2 Сулы ортаны қорғау
Жер бетіндегі және жерасты суларының бүліну көздеріне дұрыс тазартылмаған
Сумен қамтамасыз ету көздеріне жерасты сулары жатады. Ішуге және
Техникалық суларын қорғау мақсатында санитарлық қорғау зонасы жұмыс істейді.
Құмкөл кен орнындағы өнімді су қабаттары мергельді қабаттармен қорғалған.
Жерасты суларын қорғау үшін мына шарттардың орындалуы қатаң талап
сулы қабаттарды бұрғылау кезінде су алу және бақылау ұңғыларының
кен орнын игеру кезінде мұнай өндіру, айдау ұңғыларының жұмыстарының
амбалардың дұрыс изоляциялануы.
ГАО “Южнефтегаз” өндірісін 3 ұңғы ішетін сумен қамтамасыз етеді.
Ішуге жарамды су сумен қамтамасыз ету құралдары арқылы шаруашылықтарға,
5.3 Жер қойнауын қорғау
Мұнай газ кен орнын игергенде жер беті мұнаймен, әртүрлі
Бұл процесстер өсімдіктер әлемінің және өнімділіктің нашарлануына әкеліп соқтырады.
Кен орнының грунтары сазды жә,не құмды фракциядан тұрады. Жер
Ауаның және судың эррозиясынан жер бетін қорғау үшін көпжылдық
сепарация, мұнайды дайындау, жинау және тасмалдаудың герметизациясының болуы;
авария кезінде ұңғылардың автоматты түрде тоқтауы;
қабаттық және өндірістік суларды қабатқа айдауға мейлінше көп пайдалану;
транспорттың тек автожолдармен жүруін қадағалау.
Жер бедерінің бүлінуі және оны дұрыс пайдаланбау – жер
Кен орнын бұрғылау кезінде және игергенде жер бедерінің тепе-теңдік
Мұнай және газ ұңғыларын қазуда, кен орнын игеріп пайдаланғанда,
Жер қойнауын қорғау шараларына мыналар жатады:
ашық фонтандауды, ұңғы қабырғаларының құлауын, жуу сұйықтыын жұтылуын, ластанбауды
Технологиялық схемалық бөлімдеріне сәйкес:
жерасты және жер бетіндегі құрал-жабдықтардың терметизация;
мұнайды жинау, дайындау, тасымалдау және сақтау жүйесінің авариясыз сенімді
технологиялық режимдегі ұңғылар жұмысын, қабат құрылымының бұзылмауын және ұңғының
сумен қамтамасыз ету жүйесінің тұйық түрін қолдану, өндірістік суларды
ҚОРЫТЫНДЫ
2001 жылы Құмкөл кен орнының І-кешені бойынша мұнай өндіру
2000 жылмен салыстырғада өндіру ұңғылар саны мен су айдау
І-кешеннің техника-технологиялық көрсеткіштерін талдай келіп қорытқанымыз кешеннің мұнай бергіштігін
ПАЙДАЛАНҒАН ӘДЕБИЕТТЕР ТІЗІМІ
Щуров В. И. “Технология и техника добычи нефти”. Москва,
Оркин К. Г., Юризинов А.И. “Расчеты по технологии и
Вернц А. Д., Тищенко В. Б., Ястремская В. Б.,
Панов Г. Е. “Охраны труда при разработке нефтяных и
Балденко Д. Ф., Бидман М. Г., Калишевский В. Л.
Крылов А. В. “Одновинтовые насосы”. Москва, Недра.
Надиров Н. К. “Кызылорда – южный центр нефтегазового комплекса
Айдарбаев А. С. “Теория и практика разработки нефтяного месторождения